Antennen und Übertragungsleitungen

A: Transistor

B: Erde

C: Diode

D: Antenne

A: Yagi-Uda-Antenne

B: Groundplane-Antenne

C: Endgespeiste Antenne

D: Dipol-Antenne

A: Beide Enden gleichmäßig kürzen

B: Beide Enden gleichmäßig verlängern

C: Sendeleistung verringern

D: Sendeleistung erhöhen

A: Beide Enden gleichmäßig kürzen

B: Sendeleistung verringern

C: Beide Enden gleichmäßig verlängern

D: Sendeleistung erhöhen

A: Endgespeiste Antenne

B: Yagi-Uda-Antenne

C: Dipol-Antenne

D: Groundplane-Antenne

A: Endgespeiste Antenne

B: Groundplane-Antenne

C: Dipol-Antenne

D: Yagi-Uda-Antenne

A: Antenne

B: Diode

C: Erde

D: Batterie

A: Rundstrahlantenne

B: Ferritantenne

C: Yagi-Uda-Antenne

D: Langdrahtantenne

A: Eine in einer Richtung fest montierte horizontale Richtantenne.

B: Eine Magnetfußantenne auf dem Dachboden.

C: Ein Rundstrahler auf dem Hausdach.

D: Eine Ferritantenne auf der Fensterbank.

A: Endgespeiste Antenne

B: Dipol-Antenne

C: Groundplane-Antenne

D: Yagi-Uda-Antenne

A: Man unterscheidet parallele, koaxiale und drahtlose Polarisation. Die Polarisation der Antennenkabel muss auf die Antennen abgestimmt sein, um Verluste zu minimieren.

B: Man unterscheidet horizontale, vertikale sowie links- und rechtszirkulare Polarisation. Die Polarisation von Sende- und Empfangsantenne sollten angeglichen sein, um eine verlustarme Übertragung zu gewährleisten.

C: Man unterscheidet transversale, longitudinale und orthogonale Polarisation. Die Polarisation des Funkgeräts muss an das Stromnetz angepasst sein, um Kurzschlüsse zu vermeiden.

D: Man unterscheidet kohärente, inkohärente und korrelierte Polarisation. Die Polarisation der Funkwellen sollte regelmäßig geändert werden, um die Störfestigkeit zu erhöhen.

A: Fuchs-Antenne

B: Groundplane-Antenne

C: Dipol-Antenne

D: Windom-Antenne

A: Einseitig geerdeter Winkeldipol mit Oberwellenfilter

B: Einband-Drahtantenne mit Preselektor

C: Endgespeiste Antenne mit Collins-Filter zur Anpassung

D: Endgespeiste Antenne mit einfachem Anpassglied

A: Yagi-Uda-Antenne

B: Halbwellendipol

C: Groundplane

D: Kugelstrahler

A: ist weniger störanfällig.

B: verträgt mehr Leistung.

C: hat mehr Gewinn.

D: ist leichter zu montieren.

A: Groundplane

B: Kugelstrahler

C: Dipol

D: Yagi-Uda

A: einen Viertelwellenstrahler.

B: eine Richtantenne.

C: eine Marconi-Antenne.

D: einen Halbwellendipol.

A: gleich 1/2 $\lambda$ der benutzten Frequenz sein oder einem Vielfachen davon entsprechen.

B: gleich 5/8 $\lambda$ der benutzten Frequenz sein oder einem Vielfachen davon entsprechen.

C: genau 1/4 $\lambda$ der benutzten Frequenzen sein.

D: genau 3/8 $\lambda$ der benutzten Frequenzen sein.

A: endgespeiste, magnetische Multibandantenne

B: Windomantenne

C: W3DZZ

D: endgespeiste Multibandantenne

A: endgespeiste Multibandantenne mit einem Trap

B: mit magnetischem Balun aufgebaute Multibandantenne

C: elektrisch verkürzte Windomantenne

D: endgespeiste, resonante Multibandantenne

A: Fuchs-Antenne

B: Windom-Antenne

C: Marconi-Antenne

D: Zeppelin-Antenne

A: Delta-Loop (Ganzwellenschleife)

B: koaxial gespeiste Dreilinien-Antenne

C: Dreieck-Antenne

D: Koaxial-Stub-Antenne

A: Fuchs-Antenne

B: Windom-Antenne

C: Zeppelin-Antenne

D: G5RV-Antenne

A: Marconi-Antenne

B: Fuchs-Antenne

C: Windom-Antenne

D: Zeppelin-Antenne

A: ca. 30 Ω

B: ca. 120 Ω

C: ca. 240 bis 300 Ω

D: ca. 40 bis 90 Ω

A: Elektrische Verlängerung des Strahlers

B: Verringerung der Ausbreitungsgeschwindigkeit

C: Erhöhung der Ausbreitungsgeschwindigkeit

D: Elektrische Verkürzung des Strahlers

A: Erhöhung der Ausbreitungsgeschwindigkeit

B: Elektrische Verkürzung des Strahlers

C: Verringerung der Ausbreitungsgeschwindigkeit

D: Elektrische Verlängerung des Strahlers

A: Mit Drähten aufgebauter horizontaler Faltdipol in möglichst genau 0,8 Wellenlängen Höhe über Grund.

B: Als „? Inverted-V“ aufgespannte Drähte mit einem Speisepunkt in mindestens einer Wellenlänge Höhe über Grund.

C: Eine Vertikalantenne einer Gesamtlänge zwischen 0,5 und 0,625 (5/8) Wellenlängen über gutem Radialnetz.

D: Horizontal aufgespannte Drähte in einer Höhe von höchstens 0,25 Wellenlängen über Grund.

A: Sie vergrößert durch ihre flache Abstrahlung den Bereich der Bodenwelle.

B: Ihre senkrechte Abstrahlung bringt die D-Region zum Verschwinden, so dass die Tagesdämpfung über dem Sendeort lokal aufgehoben wird.

C: Sie ermöglicht durch annähernd senkrechte Abstrahlung eine Raumwellenausbreitung ohne tote Zone um den Sendeort herum.

D: Sie erzeugt mit ihrer Reflexion am nahen Erdboden eine zirkular polarisierte Abstrahlung, die Fading reduziert.

A: Sperrkreis-Dipol

B: Einband-Dipol mit Oberwellenfilter

C: Dipol mit Gleichwellenfilter

D: Saugkreis-Dipol

A: als kapazitive Verkürzung des Strahlers.

B: als induktive Verlängerung des Strahlers.

C: als Sperrkreise für die Erregerfrequenz.

D: als Vergrößerung des Strahlungswiderstands der Antenne.

A: als Sperrkreise für die Erregerfrequenz.

B: als Vergrößerung des Strahlungswiderstands der Antenne.

C: als kapazitive Verkürzung des Strahlers.

D: als induktive Verlängerung des Strahlers.

A: $l$ beträgt zirka 80 m, $f_{\textrm{res}}$ liegt bei zirka 3,65 MHz.

B: $l$ beträgt zirka 40 m, $f_{\textrm{res}}$ liegt bei zirka 3,65 MHz.

C: $l$ beträgt zirka 40 m, $f_{\textrm{res}}$ liegt bei zirka 1,85 MHz.

D: $l$ beträgt zirka 80 m, $f_{\textrm{res}}$ liegt bei zirka 1,85 MHz.

A: als kapazitive Verkürzung des Strahlers.

B: als Sperrkreise für die Erregerfrequenz.

C: als Vergrößerung des Strahlungswiderstands der Antenne.

D: als induktive Verlängerung des Strahlers.

A: 14,2 MHz

B: 21,2 MHz

C: 29,0 MHz

D: 10,1 MHz

A: 10,1 MHz

B: 29,0 MHz

C: 14,2 MHz

D: 21,2 MHz

A: 1 Direktor, 2 Reflektor und 3 Strahler.

B: 1 Direktor, 2 Strahler und 3 Reflektor.

C: 1 Strahler, 2 Direktor und 3 Reflektor.

D: 1 Reflektor, 2 Strahler und 3 Direktor.

A: Dipol

B: Groundplane

C: Kugelstrahler

D: Yagi-Uda

A: hyperbolisch konkav geformten Spiegelkörper und einem isotropen Strahler.

B: zylindrisch konvex geformten Spiegelkörper und einer Erregerantenne (Feed).

C: paraboloid geformten Spiegelkörper und einer Erregerantenne (Feed).

D: paraboloid geformten Spiegelkörper und einem isotropen Strahler.

A: Eine Wellenlänge (Lambda) der verwendeten Frequenz.

B: Genau zwei Wellenlängen (Lambda) der verwendeten Frequenz.

C: Mindestens fünf Wellenlängen (Lambda) der verwendeten Frequenz.

D: Höchstens drei Wellenlängen (Lambda) der verwendeten Frequenz.

A: Helix, Hornantenne, Sperrkreisdipol

B: Dipol, Helix, Hornantenne

C: Groundplane, Hornantenne, Ringdipol

D: Collinear, Helix, isotroper Strahler

A: 28,1 dBi

B: 12,5 dBi

C: 25,1 dBi

D: 16,8 dBi

A: 36,4 dBi

B: 21,8 dBi

C: 16,8 dBi

D: 33,6 dBi

A: 38,8 dBi

B: 42,4 dBi

C: 19,4 dBi

D: 25,2 dBi

A: 50,5 dBi

B: 42,3 dBi

C: 25,9 dBi

D: 21,2 dBi

A: Die Auswahl an möglichen Erregerantennentypen ist größer.

B: Offsetspiegel erzeugen unabhängig von der Erregerantenne grundsätzlich eine zirkulare Polarisation.

C: Die Erregerantenne sitzt außerhalb des Strahlenganges und verursacht keine Abschattungen.

D: Keinen, da beide Typen nach dem gleichen Funktionsprinzip arbeiten.

A: von $P_{\textrm{V}}$ zu $P_{\textrm{R}}$.

B: von $P_{\textrm{D}}$ zu $P_{\textrm{R}}$.

C: von $0,7 \cdot P_{\textrm{V}}$ zu $0,7 \cdot P_{\textrm{D}}$.

D: von $P_{\textrm{V}}$ zu $P_{\textrm{D}}$.

A: von $P_{\textrm{D}}$ zu $P_{\textrm{R}}$.

B: von $0,7 \cdot P_{\textrm{V}}$ zu $0,7 \cdot P_{\textrm{R}}$.

C: von $P_{\textrm{V}}$ zu $P_{\textrm{D}}$.

D: von $P_{\textrm{V}}$ zu $P_{\textrm{R}}$.

A: 27,9 dB

B: 2,8 dB

C: 25 dB

D: 14 dB

A: Durch den Punkt c.

B: Durch den Punkt a.

C: Durch den Punkt d.

D: Durch den Punkt b.

A: Etwa 27°

B: Etwa 55°

C: Etwa 34°

D: Etwa 69°

A: Sie gilt für eine Erregung auf 3,5 MHz.

B: Sie gilt für eine Erregung auf 28 MHz.

C: Sie gilt für eine Erregung auf 7 MHz.

D: Sie gilt für eine Erregung auf 14 MHz.

A: Sie gilt für eine Erregung auf 14 MHz.

B: Sie gilt für eine Erregung auf 28 MHz.

C: Sie gilt für eine Erregung auf 3,5 MHz.

D: Sie gilt für eine Erregung auf 7 MHz.

A: Sie gilt für eine Erregung auf 7 MHz.

B: Sie gilt für eine Erregung auf 3,5 MHz.

C: Sie gilt für eine Erregung auf 14 MHz.

D: Sie gilt für eine Erregung auf 28 MHz.

A: Sie gilt für eine Erregung auf 3,5 MHz.

B: Sie gilt für eine Erregung auf 7 MHz.

C: Sie gilt für eine Erregung auf 14 MHz.

D: Sie gilt für eine Erregung auf 28 MHz.

A: Elektrischer Schock durch Überschläge aus der Zündspule

B: Keine, da 12 V-Gleichspannung aus der Kfz-Batterie für den Menschen ungefährlich ist

C: Überlastung der Sendeendstufe im Funkgerät durch zu hohe Versorgungsspannung

D: Lichtbogen und Fahrzeugbrand

A: Die Kabellänge hat keinen Einfluss auf die Kabeldämpfung.

B: Die Verluste steigen mit zunehmender Länge und Frequenz.

C: Die Frequenz hat keinen Einfluss auf die Kabeldämpfung.

D: Die Dämpfung sinkt mit zunehmender Länge und Frequenz.

A: Rückflußdämpfung, Dielektrizitätskonstante, Kabeldämpfung.

B: Biegeradius, Kabeldämpfung, Leitermaterial.

C: Wellenwiderstand, Kabeldämpfung, Verkürzungsfaktor.

D: Verkürzungsfaktor, Kabeldämpfung, Kabelfarbe.

A: Pertinax, Voll-PE, PE-Schaum.

B: PE-Schaum, Polystyrol, PTFE (Teflon).

C: Voll-PE, PE-Schaum, Epoxyd.

D: PTFE (Teflon), Voll-PE, PE-Schaum.

A: N

B: SMA

C: BNC

D: PL

A: SMA

B: BNC

C: PL

D: N

A: BNC

B: N

C: SMA

D: PL

A: N

B: BNC

C: PL

D: SMA

A: N und SMA

B: BNC und Cinch

C: UHF und BNetzA

D: Cinch und SMA

A: 5 dB

B: -5 dB

C: -3 dB

D: 3 dB

A: 39 dB

B: 1 dB

C: 20 dB

D: 0 dB

A: 5 dB

B: 1,45 dB

C: 7,25 dB

D: 4 dB

A: 4 dB

B: 3 dB

C: 2 dB

D: 1 dB

A: 68 dB

B: 12 dB

C: 40 dB

D: 20 dB

A: 1,8 dB

B: 3,8 dB

C: 0,8 dB

D: 2,8 dB

A: 12,6 dB

B: 10,4 dB

C: 8,2 dB

D: 6,2 dB

A: PE-Schaumkabel mit 12,7 mm Durchmesser.

B: PE-Schaumkabel mit 7,3 mm Durchmesser.

C: PE-Schaumkabel mit 10,3 mm Durchmesser.

D: Voll-PE-Kabel mit 10,3 mm Durchmesser (Typ RG213).

A: PE-Schaumkabel mit Massivschirm und 16,4 mm Durchmesser.

B: PE-Schaumkabel mit 12,7 mm Durchmesser.

C: PE-Schaumkabel mit 10,3 mm Durchmesser.

D: PE-Schaumkabel mit 7,3 mm Durchmesser.

A: Voll-PE-Kabel mit 10,3 mm Durchmesser (Typ RG213).

B: Voll-PE-Kabel mit 4,95 mm Durchmesser (Typ RG58).

C: PE-Schaumkabel mit 10,3 mm Durchmesser.

D: PE-Schaumkabel mit 7,3 mm Durchmesser.

A: Amplitudenspektrum

B: Wasserfalldiagramm

C: S-Meter

D: SWR-Meter

A: Dummy Load

B: Transceiver

C: Netzteil

D: Antennenschalter

A: Eine gut angepasste Antenne

B: Eine zu hohe Sendeleistung

C: Eine zu geringe Sendeleistung

D: Eine schlecht angepasste Antenne

A: die Dämpfung verringert und das reflektierte Signal verstärkt.

B: die Dämpfung verringert und das reflektierte Signal verringert.

C: die Dämpfung erhöht und das reflektierte Signal verringert.

D: die Dämpfung erhöht und das reflektierte Signal verstärkt

A: Punkt 1

B: Punkt 4

C: Punkt 2

D: Punkt 3

A: ein Stehwellenmessgerät.

B: ein Impedanzmessgerät.

C: einen Absorptionsfrequenzmesser.

D: einen Absolutleistungsmesser.

A: Zum Aufzeichnen des zeitlichen Verlaufs schneller Wechselströme.

B: Zur genaueren Bestimmung von Resonanzfrequenzen und Impedanzen von Schwingkreisen und Antennen.

C: Zur Bestimmung des Erdungswiderstandes einer Amateurfunkstation.

D: Zur Überprüfung der Frequenzreinheit eines Senders.

A: True RMS-Voltmeter

B: digitales Speicheroszilloskop

C: analoges Multimeter

D: vektorieller Netzwerkanalysator

A: Messen von Oberschwingungen.

B: Direkte Messung der Sendeleistung.

C: Messen von Impedanzen.

D: Datenübertragungsraten in Netzwerken erfassen.

A: Einstellen der Triggerschwelle

B: Nullpunktabgleich

C: Kalibrierung

D: Rauschunterdrückung aktivieren

A: Durch Beschalten des Messeingangs am VNA mit einem Blindwiderstand. Der Anzeigewert des SWR muss bei allen Frequenzen nahe bei 1 sein.

B: Durch Prüfen der Anzeigewerte in den Betriebszuständen Kurzschluss, Leerlauf und Anpassung. Das SWR sollte bei Anpassung nahe bei 1, bei Kurzschluss und Leerlauf unendlich sein.

C: Durch Prüfen der Anzeigewerte in den Betriebszuständen Leerlauf und Anpassung. Der Messanschluss des Gerätes darf keinesfalls kurzgeschlossen werden.

D: Durch Beschalten des Messeingangs am VNA mit einem Abschlusswiderstand. Das angezeigte SWR sollte im gesamten Frequenzbereich größer als 2 sein.

A: frequenzveränderliches HF-Signal, mit dem z. B. ein Filter oder eine Antenne beaufschlagt wird. Die durch das angeschlossene Messobjekt veränderten Amplituden und Phasen des HF-Signals werden als Verläufe von z. B. Impedanz und Phasenwinkel, Wirk- und Blindanteil oder dem Stehwellenverhältnis grafisch dargestellt.

B: frequenzstabiles HF-Signal, mit dem z. B. ein Filter oder eine Antenne beaufschlagt wird. Aus der durch das Messobjekt entstehenden Fehlanpassung werden Dämpfungsverlauf oder Antennengewinn ermittelt.

C: frequenzveränderliches HF-Signal, mit dem z. B. ein Filter oder eine Antenne beaufschlagt wird. Aus den durch das Messobjekt entstehenden Spannungseinbrüchen wird der Scheinwiderstand des Messobjektes ermittelt.

D: frequenzstabiles HF-Signal, mit dem z. B. ein Filter oder eine Antenne beaufschlagt wird. Die durch das angeschlossene Messobjekt erzeugten Strom- und Spannungsbäuche werden als Verläufe von z. B. Impedanz und Phasenwinkel, Wirk- und Blindanteil oder dem Stehwellenverhältnis grafisch dargestellt.

A: Die Impedanz der Antenne beträgt 66 Ω. Es entsteht eine große induktive Fehlanpassung.

B: Der ohmsche Widerstand der Antennenimpedanz beträgt 54 Ω, der Blindanteil beträgt 12 Ω und ist kapazitiv.

C: Der ohmsche Anteil der Antennenimpedanz beträgt 54 Ω, der Blindanteil beträgt 12 Ω und ist induktiv.

D: Die Antenne ist wegen ihres großen Blindwiderstandes nur zum Empfang, nicht jedoch zum Senden geeignet.

A: Der fehlende Blindanteil (jX) deutet darauf hin, dass die Antenne defekt ist.

B: Die Antenne ist für den Betrieb an einen VHF-Sender mit 50 Ω Ausgangsimpedanz gut angepasst.

C: Die Antenne ist für den Betrieb an einem Sender mit 50 Ω Ausgangsimpedanz schlecht angepasst, da der erforderliche Blindanteil (jX) von 50 Ω fehlt.

D: Die Antenne ist wegen des fehlenden Blindwiderstandanteils nur zum Empfang, nicht jedoch zum Senden geeignet.

A: Der ohmsche Widerstand der Antennenimpedanz beträgt 54 Ω, der Blindanteil beträgt 12 Ω und ist kapazitiv.

B: Die Impedanz der Antenne beträgt 66 Ω. Es entsteht eine große induktive Fehlanpassung.

C: Der ohmsche Anteil der Antennenimpedanz beträgt 54 Ω, der Blindanteil beträgt 12 Ω und ist induktiv.

D: Die Antenne ist wegen ihres großen Blindwiderstandes nur zum Empfang, nicht jedoch zum Senden geeignet.

A: Sie verkürzen beide Enden gleichmäßig.

B: Sie fügen in beide Strahlerhälften jeweils eine Induktivität ein.

C: Sie verlängern beide Enden gleichmäßig.

D: Sie fügen in beide Strahlerhälften jeweils einen 50 Ω Widerstand ein

A: Sie fügen eine Mantelwellensperre ein.

B: Sie fügen in beide Strahlerhälften jeweils eine Kapazität ein.

C: Sie verkürzen beide Drahtenden gleichmäßig.

D: Sie verlängern beide Drahtenden gleichmäßig.

A: Null

B: 90°

C: 180°

D: $\dfrac{π}{4}$

A: 180°

B: $\dfrac{π^2}{4}$

C: 90°

D: 0°

A: $Z_1$ und $Z_2$ sind niederohmig.

B: $Z_1$ und $Z_2$ sind hochohmig.

C: $Z_1$ ist niederohmig und $Z_2$ hochohmig.

D: $Z_1$ ist hochohmig und $Z_2$ niederohmig.

A: $Z_1$ ist niederohmig und $Z_2$ hochohmig.

B: $Z_1$ und $Z_2$ sind hochohmig.

C: $Z_1$ ist hochohmig und $Z_2$ niederohmig.

D: $Z_1$ und $Z_2$ sind niederohmig.

A: $Z_1$ und $Z_2$ sind niederohmig.

B: $Z_1$ und $Z_2$ sind hochohmig.

C: $Z_1$ ist niederohmig und $Z_2$ hochohmig.

D: $Z_1$ ist hochohmig und $Z_2$ niederohmig.

A: ein Pi-Filter zur Impedanztransformation und Verbesserung der Unterdrückung von Oberwellen.

B: einen abstimmbaren Sperrkreis zur Entkopplung der Antenne vom Sender.

C: einen regelbaren Bandpass mit veränderbarer Bandbreite zur Kompensation der Auskoppelverluste.

D: einen Saugkreis, der die zweite Harmonische unterdrückt und so den Wirkungsgrad der Verstärkerstufe erhöht.

A: 50 Ω

B: Annähernd 0 Ω

C: Ungefähr 100 Ω

D: Sehr hochohmig

A: Ungefähr 100 Ω

B: Annähernd 0 Ω

C: 50 Ω

D: Sehr hochohmig

A: Potentialstrom

B: Rückwärtsstrom

C: Mantelstrom

D: Phantomstrom

A: Zur Nutzung einer Wechselspannungsversorgung am Gleichstromanschluss eines Transceivers

B: Zur Umschaltung zwischen horizontaler und vertikaler Polarisation einer Kreuz-Yagi-Uda

C: Zum Anschluss eines Koaxialkabels an eine Dipol-Antenne

D: Zur Einstellung der Frequenzablage für Relaisbetrieb

A: lassen sich Oberwellen unterdrücken.

B: lassen sich statische Aufladungen verhindern.

C: lässt sich die Trennschärfe verbessern.

D: lassen sich Mantelwellen dämpfen.

A: vor- und rücklaufende Leistung nicht identisch sind.

B: der Schirm geerdet ist.

C: Stehwellen vorhanden sind.

D: Gleichtaktanteile vorhanden sind.

A: hochohmig für Oberschwingungen und niederohmig für Grundschwingungen.

B: hochohmig für Wechselströme des Innenleiters und niederohmig für Gleichströme des Außenleiters.

C: hochohmig für Gleichtaktanteile und niederohmig für Gegentaktanteile.

D: hochohmig für alle Ströme im Außenleiter und niederohmig für alle Ströme im Innenleiter.

A: Durch Asymmetrie der Spannungsversorgung oder durch Dielektrika der Speiseleitung, die einen hohen Widerstand aufweisen

B: Durch Stehwellen in Koaxialkabeln mit geflochtenem Mantel, deren Länge ein Vielfaches von $\lambda$/2 betragen

C: Durch symmetrische Antennen, schlechte Erdung asymmetrischer Antennen oder Einkopplung in den Koax-Schirm

D: Durch Oberwellen auf Speiseleitungen, deren Länge ein Vielfaches von $\lambda$/4 oder 5/8 $\lambda$ betragen

A: 200 Ω

B: 50 Ω

C: 400 Ω

D: 100 Ω

A: 0 Ω

B: 200 Ω

C: 100 Ω

D: 50 Ω

A: Einfügen eines Oberwellenfilters oder bei unsymmetrischen Störeinflüssen auch eines Spannungs-Baluns

B: Herstellung einer direkten Verbindung zwischen dem Arm 1 der Antenne mit einer guten HF-Erde

C: Auftrennen des Koax-Schirms vom Arm 2 der dargestellten Antenne (direkt an oder kurz vor der Antenne)

D: Einfügen einer Gleichtaktdrossel oder bei symmetrischen Antennen auch eines Spannungs-Baluns

A: Fehlanpassung durch Impedanztransformation des Baluns (z. B. 4:1-Spartransformator) sowie Stehwellen in der Zuleitung

B: Erhitzung des Ringkerns durch unzureichende Abschirmung (z. B. Kunststoffgehäuse) des Baluns sowie Stehwellen in der Zuleitung

C: Dämpfung der Abstrahlung durch als Oberwellenfilter wirkenden Balun (z. B. 1:1-Transformator) sowie Einkopplung in den Koax-Schirm

D: Ungleichmäßige Belastung der Antenne durch Störeinflüsse der Umgebung (z. B. Bäume oder Gebäude) sowie Einkopplung in den Koax-Schirm

A: Sie zeigt einen $\lambda$/2-Faltdipol mit $\lambda$/2-Umwegleitung. Durch die Anordnung wird der Fußpunktwiderstand der symmetrischen Antenne von 240 Ω an ein unsymmetrisches 60 Ω-Antennenkabel angepasst.

B: Sie zeigt einen symmetrischen 60 Ω-Schleifendipol mit Koaxialkabel-Balun. Durch die Anordnung wird die symmetrische Antenne an ein unsymmetrisches 60 Ω-Antennenkabel angepasst.

C: Sie zeigt einen $\lambda$/2-Dipol mit symmetrierender $\lambda$/2-Umwegleitung. Durch die Anordnung wird der Fußpunktwiderstand der symmetrischen Antenne von 120 Ω an ein unsymmetrisches 60 Ω-Antennenkabel angepasst.

D: Sie zeigt einen symmetrischen 60 Ω-Schleifendipol mit einem koaxialen Leitungskreis, der als Sperrfilter zur Unterdrückung von unerwünschten Aussendungen eingesetzt ist.

A: Der $\lambda$/2-Faltdipol hat eine Impedanz von 240 Ω. Durch die $\lambda$/2-Umwegleitung erfolgt eine Widerstandstransformation von 4:1 mit Phasendrehung um 360°, womit an der Seite der Antennenleitung eine Ausgangsimpedanz von 60 Ω erreicht wird.

B: Der $\lambda$/2-Dipol hat eine Impedanz von 240 Ω. Durch die $\lambda$/2-Umwegleitung erfolgt eine Widerstandstransformation von 4:1 mit Phasendrehung um 360°, womit an der Seite der Antennenleitung eine Ausgangsimpedanz von 60 Ω erreicht wird.

C: Der $\lambda$/2-Dipol hat eine Impedanz von 60 Ω. Durch die $\lambda$/2-Umwegleitung erfolgt eine Widerstandstransformation von 1:2 mit Phasendrehung um 180°. An der Seite der Antennenleitung erfolgt eine phasenrichtige Parallelschaltung von 2 mal 120 Ω gegen Erde, womit eine Ausgangsimpedanz von 60 Ω erreicht wird.

D: Der $\lambda$/2-Faltdipol hat an jedem seiner Anschlüsse eine Impedanz von 120 Ω gegen Erde. Durch die $\lambda$/2-Umwegleitung erfolgt eine 1:1-Widerstandstransformation mit Phasendrehung um 180°. An der Seite der Antennenleitung erfolgt eine phasenrichtige Parallelschaltung von 2 mal 120 Ω gegen Erde, womit eine Ausgangsimpedanz von 60 Ω erreicht wird.