Diese Navigationshilfe zeigt die ersten Schritte zur Verwendung der Präsention. Sie kann mit ⟶ (Pfeiltaste rechts) übersprungen werden.
Zwischen den Folien und Abschnitten kann man mittels der Pfeiltasten hin- und herspringen, dazu kann man auch die Pfeiltasten am Computer nutzen.
Mit ein paar Tastenkürzeln können weitere Funktionen aufgerufen werden. Die wichtigsten sind:
Die Präsentation ist zweidimensional aufgebaut. Dadurch sind in Spalten die einzelnen Abschnitte eines Kapitels und in den Reihen die Folien zu den Abschnitten.
Tippt man ein „o“ ein, bekommt man eine Übersicht über alle Folien des jeweiligen Kapitels. Das hilft sich zunächst einen Überblick zu verschaffen oder sich zu orientieren, wenn man das Gefühlt hat sich „verlaufen“ zu haben. Die Navigation erfolgt über die Pfeiltasten.
Durch Anklicken einer Folie wird diese präsentiert.
Tippt man ein „s“ ein, bekommt man ein neues Fenster, die Referentenansicht.
Indem man „Layout“ auswählt, kann man zwischen verschieden Anordnungen der Elemente auswählen.
Die Referentenansicht bietet folgende Elemente:
Tippt man ein „f“ ein, wird die aktuelle Folie im Vollbild angezeigt. Mit „Esc“ kann man diesen wieder verlassen.
Das ist insbesondere für den Bildschirm mit der Präsentation für das Publikum praktisch.
Tippt man ein „b“ ein, wird die Präsentation ausgeblendet.
Sie kann wie folgte wieder eingeblendet werden:
Bei gedrückter Alt-Taste und einem Mausklick in der Präsentation wird in diesen Teil hineingezoomt. Das ist praktisch, um Details von Schaltungen hervorzuheben. Durh einen nochmaligen Mausklick zusammen mit Alt wird wieder herausgezoomt.
Das Zoomen funktioniert nur im ausgewählten Fenster. Die Referentenansicht ist hier nicht mit dem Präsenationsansicht gesynct.
Zur Erinnerung
A: Hochpass
B: Bandpass
C: Bandsperre
D: Tiefpass
A: Bandpass
B: Hochpass
C: Tiefpass
D: Sperrkreis
A: Sperrkreis
B: Hochpass
C: Bandpass
D: Tiefpass
A: Bandsperre
B: Bandpass
C: Hochpass
D: Tiefpass
A: Hochpass
B: Bandpass
C: Tiefpass
D: Sperrkreis
A: Hochpass
B: Bandpass
C: Sperrkreis
D: Tiefpass
A:
B:
C:
D:
$f_g = \frac{1}{2 \cdot \pi \cdot R \cdot C} = \frac{1}{2 \cdot \pi \cdot 4,7kΩ \cdot 2,2nF} = 15,4kHz$
A:
B:
C:
D:
$f_g = \frac{1}{2 \cdot \pi \cdot R \cdot C} = \frac{1}{2 \cdot \pi \cdot 10kΩ \cdot 47nF} = 339Hz$
A: ca.
B: ca.
C: ca.
D: ca.
$C_2$ und alle weiteren Angaben sind für den Tiefpass uninteressant.
$f_g = \frac{1}{2 \cdot \pi \cdot R_1 \cdot C_1} = \frac{1}{2 \cdot \pi \cdot 4,7kΩ \cdot 6,8nF} \approx 5kHz$
A: Der Betrag des induktiven Widerstands ist dann gleich dem Betrag des kapazitiven Widerstands.
B: Der Betrag des Verlustwiderstandes der Spule ist dann gleich dem Betrag des Verlustwiderstandes des Kondensators.
C: Der Betrag des elektrischen Feldes in der Spule ist dann gleich dem Betrag des elektrischen Feldes im Kondensator.
D: Der Betrag des magnetischen Feldes in der Spule ist dann gleich dem Betrag des magnetischen Feldes im Kondensator.
A: unendlich hoch.
B: gleich dem Wirkwiderstand $R$.
C: gleich dem kapazitiven Widerstand $X_{\textrm{C}}$.
D: gleich dem induktiven Widerstand $X_{\textrm{L}}$.
A:
B:
C:
D:
$f_0 = \frac{1}{2 \cdot \pi \cdot \sqrt{L \cdot C}} = \frac{1}{2 \cdot \pi \cdot \sqrt{1,2µH \cdot 6,8pF}} = 55,7MHz$
Widerstand $R$ wird zur Berechnung nicht benötigt.
A:
B:
C:
D:
$f_0 = \frac{1}{2 \cdot \pi \cdot \sqrt{L \cdot C}} = \frac{1}{2 \cdot \pi \cdot \sqrt{10µH \cdot 1nF}} = 1,592MHz$
A:
B:
C:
D:
$f_0 = \frac{1}{2 \cdot \pi \cdot \sqrt{L \cdot C}} = \frac{1}{2 \cdot \pi \cdot \sqrt{100µH \cdot 0,01µF}} = 159kHz$
A:
B:
C:
D:
$f_0 = \frac{1}{2 \cdot \pi \cdot \sqrt{L \cdot C}} = \frac{1}{2 \cdot \pi \cdot \sqrt{2,2µH \cdot 56pF}} = 14,34MHz$
A:
B:
C:
D:
$C = C_1 + C_2 + C_3 = 0,1nF + 1,5nF + 220pF = 1,82nF$
$f_0 = \frac{1}{2 \cdot \pi \cdot \sqrt{L \cdot C}} = \frac{1}{2 \cdot \pi \cdot \sqrt{1,2mH \cdot 1,82nF}} = 107,7kHz$
A: Ferritkern in die Spule einführen
B: Anzahl der Spulenwindungen erhöhen
C: Kleineren Spulenwert verwenden
D: Spule zusammenschieben
A: Größeren Spulenwert verwenden
B: Anzahl der Spulenwindungen verringern
C: Spule zusammenschieben
D: Größeren Kondensatorwert verwenden
A: Größeren Kondensatorwert verwenden
B: Kleineren Spulenwert verwenden
C: Anzahl der Spulenwindungen verringern
D: Spule auseinanderziehen
A: Spule zusammenschieben
B: Kleineren Kondensatorwert verwenden
C: Spule auseinanderziehen
D: Kleineren Spulenwert verwenden
A: Kleineren Kondensatorwert verwenden
B: Spule auseinanderziehen
C: Kleineren Spulenwert verwenden
D: Ferritkern in die Spule einführen
A: Die Frequenz des Schwingkreises steigt.
B: Die Frequenz des Schwingkreises sinkt.
C: Die Frequenz des Schwingkreises ändert sich nicht.
D: Die Frequenz sinkt zunächst und steigt dann stark an.
A: Es handelt sich um eine Bandsperre. Frequenzen oberhalb der oberen Grenzfrequenz und Frequenzen unterhalb der unteren Grenzfrequenz werden durchgelassen. Sie bedämpft nur einen bestimmten Frequenzbereich.
B: Es handelt sich um einen Bandpass. Frequenzen oberhalb der oberen Grenzfrequenz und Frequenzen unterhalb der unteren Grenzfrequenz werden bedämpft. Er lässt nur einen bestimmten Frequenzbereich passieren.
C: Es handelt sich um einen Hochpass. Frequenzen unterhalb der Grenzfrequenz werden bedämpft, oberhalb der Grenzfrequenz durchgelassen.
D: Es handelt sich um einen Tiefpass. Frequenzen oberhalb der Grenzfrequenz werden bedämpft, unterhalb der Grenzfrequenz durchgelassen.
A: Etwa
B: Etwa
C: Etwa
D: Etwa
A: CW.
B: AM.
C: SSB.
D: FM.
A: CW.
B: AM.
C: FM.
D: SSB.
A: Die Bandbreite ergibt sich aus der Multiplikation der Resonanzfrequenz mit dem Faktor 0,7.
B: Die Bandbreite ergibt sich aus der Multiplikation der Resonanzfrequenz mit dem Faktor 0,5.
C: Die Bandbreite ergibt sich aus der Differenz der beiden Frequenzen, bei denen die Spannung auf den 0,5-fachen Wert gegenüber der maximalen Spannung bei der Resonanzfrequenz abgesunken ist.
D: Die Bandbreite ergibt sich aus der Differenz der beiden Frequenzen, bei denen die Spannung auf den 0,7-fachen Wert gegenüber der maximalen Spannung bei der Resonanzfrequenz abgesunken ist.
A:
B:
C:
D:
$B = \frac{R_S}{2\cdot \pi \cdot L} = \frac{10Ω}{2\cdot \pi \cdot 100µH} = 15,9kHz$
A: 10
B: 100
C: 1
D: 0,1
$f_0 = \frac{1}{2 \cdot \pi \cdot \sqrt{L \cdot C}} = \frac{1}{2 \cdot \pi \cdot \sqrt{100µH \cdot 0,01µF}} = 159,2kHz$
$B$ oder $X_L$ ausrechnen – $B$ haben wir schon vorher ausgerechnet
$B = \frac{R_S}{2\cdot \pi \cdot L} = \frac{10Ω}{2\cdot \pi \cdot 100µH} = 15,92kHz$
$Q = \frac{f_0}{B} = \frac{159,2kHz}{15,92kHz} = 10$
A:
B:
C:
D:
$B = \frac{1}{2\cdot \pi \cdot R_P \cdot C} = \frac{1}{2\cdot \pi \cdot 1kΩ \cdot 56pF} = 2,84MHz$
A: 15
B: 5
C: 0,2
D: 50
$f_0 = \frac{1}{2 \cdot \pi \cdot \sqrt{L \cdot C}} = \frac{1}{2 \cdot \pi \cdot \sqrt{2,2µH \cdot 56pF}} = 14,34MHz$
$B$ oder $X_L$ ausrechnen – $B$ haben wir schon vorher ausgerechnet
$B = \frac{1}{2\cdot \pi \cdot R_P \cdot C} = \frac{1}{2\cdot \pi \cdot 1kΩ \cdot 56pF} = 2,842MHz$
$Q = \frac{f_0}{B} = \frac{14,34MHz}{2,842MHz} = 5$
A: Die Kopplung, bei der die Resonanzkurve ihre größte Breite hat und dabei am Resonanzmaximum noch völlig eben ist.
B: Die Kopplung, bei der die Resonanzkurve des Bandfilters ihre größtmögliche Breite hat.
C: Die Kopplung, bei der die Ausgangsspannung des Bandfilters das 0,707-fache der Eingangsspannung erreicht.
D: Die Kopplung, bei der die Resonanzkurve des Bandfilters eine Welligkeit von
A: Bei der Kurve a ist die Kopplung loser als bei der Kurve c.
B: Bei der Kurve c ist die Kopplung loser als bei der Kurve a.
C: Bei der Kurve b ist die Kopplung loser als bei der Kurve c.
D: Bei der Kurve b ist die Kopplung loser als bei der Kurve d.
A: Die Kurve a zeigt kritische, die Kurve b zeigt überkritische Kopplung.
B: Die Kurve c zeigt kritische, die Kurve b zeigt überkritische Kopplung.
C: Die Kurve b zeigt kritische, die Kurve a zeigt überkritische Kopplung.
D: Die Kurve d zeigt kritische, die Kurve c zeigt überkritische Kopplung.
A: mittels LC-Hochpass gefiltert wird.
B: von einer Spule und einem Kondensator als Schwingkreis bestimmt wird.
C: mittels LC-Tiefpass gefiltert wird.
D: durch einen hochstabilen Quarz bestimmt wird.
A: Die Frequenz wird höher.
B: Die Schwingungen reißen sofort ab.
C: Die Frequenz wird niedriger.
D: Die Frequenz bleibt stabil.
A: Die Frequenz wird höher.
B: Die Frequenz bleibt stabil.
C: Die Frequenz wird niedriger.
D: Die Schwingungen reißen sofort ab.
A: Die Frequenz wird niedriger.
B: Die Frequenz wird höher.
C: Die Schwingungen reißen sofort ab.
D: Die Frequenz bleibt stabil.
A: Die Schwingungen reißen sofort ab.
B: Die Frequenz bleibt stabil.
C: Die Frequenz wird niedriger.
D: Die Frequenz wird höher.
A: Die Frequenz des Oszillators ändert sich langsam.
B: Die Amplitude der Oszillatorfrequenz schwankt langsam.
C: Die Amplitude des Oszillators springt schnell zwischen verschiedenen Werten.
D: Die Frequenz des Oszillators springt schnell zwischen verschiedenen Werten.
A: durch einen Quarz bestimmt wird.
B: mittels Quarz-Tiefpass gefiltert wird.
C: durch einen Quarz verstärkt wird.
D: mittels Quarz-Hochpass gefiltert wird.
A: eine bessere Frequenzstabilität aufweisen.
B: eine breitere Resonanzkurve haben.
C: einen größeren Abstimmbereich aufweisen.
D: keine Oberschwingungen erzeugen.
A: Er sollte durch ein Metallgehäuse abgeschirmt werden.
B: Er sollte nicht abgeschirmt werden.
C: Er sollte niederohmig HF-entkoppelt sein.
D: Die Speisespannung sollte ungesiebt sein.
A: spannungsgesteuerter Oszillator.
B: Oszillator, der mittels eines Drehkondensators abgestimmt wird.
C: quarzstabilisierter Referenzoszillator.
D: variabler Quarzoszillator.
A: Mehrwegeausbreitung führen.
B: Frequenzsynthese führen.
C: Gegenkopplung führen.
D: Frequenzinstabilität führen.
A: Er sollte auf dem gleichen Kühlkörper wie der Leistungsverstärker angebracht werden.
B: Er sollte durch einen kleinen Ventilator separat gekühlt werden.
C: Er sollte auf einem eigenen Kühlkörper montiert sein.
D: Er sollte möglichst gut thermisch isoliert zu anderen Wärmequellen im Gerät sein.
A: kapazitiv abgestimmten Quarzoszillator.
B: temperaturkompensierten Quarzoszillator.
C: Oszillator, der auf konstanter Temperatur gehalten wird.
D: temperaturkompensierten LC-Oszillator.
A: VCO
B: TCXO
C: VFO
D: OCXO
A: XO
B: OCXO
C: TCXO
D: VCO
A: LC-Oszillator
B: RC-Oszillator
C: VCO
D: TCXO
A: Er hat eine niedrige Kurz- und hohe Langzeitstabilität durch ein externes Referenzsignal.
B: Er hat eine hohe Kurz- und niedrige Langzeitstabilität durch ein internes Referenzsignal.
C: Er hat eine hohe Kurz- und Langzeitstabilität durch ein internes Referenzsignal.
D: Er hat eine hohe Kurz- und Langzeitstabilität durch ein externes Referenzsignal.
A: Sie muss gut gefiltert und von der Spannungsversorgung der PA entkoppelt werden.
B: Sie darf nicht mit der Masseleitung der PA verbunden werden.
C: Sie muss möglichst direkt an die Spannungsversorgung der PA angekoppelt werden.
D: Die durch die PA hervorgerufenen HF-Überlagerungen auf der VFO-Stromversorgung müssen mit einem Hochpass gefiltert werden.
A: Spannungsstabilisierte Gleichspannung
B: Stabilisierte Wechselspannung
C: Stromstabilisierte Gleichspannung
D: Unmittelbare Stromzufuhr vom Gleichrichter
A: Er sollte mit einer unstabilisierten Wechselspannung versorgt werden.
B: Er sollte mit einer stabilisierten Gleichspannung versorgt werden.
C: Er sollte in einem verlustarmen Teflongehäuse untergebracht sein.
D: Er sollte in einem Pertinaxgehäuse untergebracht sein.
A: Durch Amplitudenänderungen des Oszillators, weil die Tastung in der falschen Stufe erfolgt.
B: Durch zu schnelle Tastung der Treiberstufe.
C: Durch zu steile Flanken des Tastsignals.
D: Durch Betriebsspannungsänderungen des Oszillators bei der Tastung.
A: Das an einem Schaltungspunkt betrachtete Oszillatorsignal muss auf dem Signalweg im Oszillator so verstärkt und phasengedreht werden, dass es wieder gleichphasig und mit mindestens der gleichen Amplitude zum selben Punkt zurückgekoppelt wird.
B: Die Schleifenverstärkung des Signalwegs im Oszillator muss kleiner als 1 sein, und das entstehende Oszillatorsignal darf auf dem Rückkopplungsweg nicht in der Phase gedreht werden.
C: Die Schleifenverstärkung des Signalwegs im Oszillator muss größer als 1 sein, und das Ausgangssignal muss über den Rückkopplungsweg in der Phase so gedreht werden, dass es gegenphasig zum Ausgangspunkt zurückgeführt wird.
D: Die Grenzfrequenz des verwendeten Verstärkerelements muss mindestens der Schwingfrequenz des Oszillators entsprechen, und das entstehende Eingangssignal muss über den Rückkopplungsweg wieder gegenphasig zum Eingang zurückgeführt werden.
A: einen Oberton-Oszillator in Kollektorschaltung.
B: einen Hochfrequenzverstärker in Emitterschaltung.
C: einen Hochfrequenzverstärker in Kollektorschaltung.
D: einen kapazitiv rückgekoppelten Dreipunkt-Oszillator.
A: Sie bilden im dargestellten LC-Oszillator einen kapazitiven Spannungsteiler zur Rückkopplung.
B: $C_1$ kompensiert die Basis-Kollektor-Kapazität und $C_2$ die Basis-Emitter-Kapazität.
C: Sie bilden in der dargestellten Audionschaltung die notwendige Rückkopplung.
D: $C_1$ stabilisiert die Basisvorspannung und $C_2$ die Emittervorspannung.
A: Emitterschaltung. Der Quarz wird in Parallelresonanz betrieben.
B: Emitterschaltung. Der Quarz wird in Serienresonanz betrieben.
C: Kollektorschaltung. Der Quarz schwingt auf dem dritten Oberton.
D: Kollektorschaltung. Der Quarz schwingt auf seiner Grundfrequenz.
A: Er sollte an ein passives Hochpassfilter angeschlossen sein.
B: Er sollte direkt an einen HF-Leistungsverstärker angeschlossen sein.
C: Er sollte an eine Pufferstufe angeschlossen sein.
D: Er sollte an ein passives Notchfilter angeschlossen sein.
A: Schaltungspunkt C
B: Schaltungspunkt B
C: Schaltungspunkt D
D: Schaltungspunkt A
A: 1 angelegt werden.
B: 4 angelegt werden.
C: 2 angelegt werden.
D: 3 angelegt werden.
A: Der Quarz wird überlastet.
B: Die Oszillatorfrequenz verändert sich.
C: Es gibt keine Auswirkungen.
D: Der Transistor wird überlastet.
A: VFO (Variable Frequency Oszillator)
B: PLL (Phase Locked Loop)
C: DDS (Direct Digital Synthesis)
D: VCO (Voltage Controlled Oszillator)
A: Einen VCO, einen Tiefpass und einen Phasenvergleicher
B: Einen VCO, einen Hochpass und einen Phasenvergleicher
C: Einen Phasenvergleicher, einen Tiefpass und einen Frequenzteiler
D: Einen Phasenvergleicher, einen Hochpass und einen Frequenzteiler
A: Die Frequenz an Punkt A ist höher als die Frequenz an Punkt B.
B: Die Frequenz an Punkt B ist höher als die Frequenz an Punkt C.
C: Die Frequenzen an den Punkten A und C sind gleich.
D: Die Frequenzen an den Punkten A und B sind gleich.
A: den Eigenschaften des spannungsgesteuerten Oszillators (VCO).
B: den Eigenschaften des eingesetzten Quarzgenerators.
C: den Eigenschaften des eingesetzten Phasenvergleichers.
D: den Eigenschaften der eingesetzten Frequenzteiler.
A:
B:
C:
D:
A: 300 bis 857
B: 960 bis 1120
C: 960 bis 857
D: 300 bis 1120
Bei $f_{Out,low} = 12,000MHz$:
$n = \frac{f_{Out,low}}{f_{Osc}} = \frac{12,000MHz}{12,5kHz} = 960$
Bei $f_{Out,high} = 14,000MHz$:
$n = \frac{f_{Out,high}}{f_{Osc}} = \frac{14,000MHz}{12,5kHz} = 1120$
A:
B:
C:
D:
A:
B:
C:
D:
A:
B:
C:
D:
A: Das Signal wird einer nicht linearen Verzerrerstufe zugeführt und die gewünschte Oberschwingungen ausgefiltert.
B: Das Signal wird gefiltert und einem Ringmischer zugeführt, der die gewünschte Oberschwingungen erzeugt.
C: Das jeweils um plus und minus
D: Das jeweils um plus und minus
A: Sie sollten sehr gut gekühlt werden.
B: Sie sollten gut abgeschirmt sein, um unerwünschte Abstrahlungen zu minimieren.
C: Sie sollten am Ausgang ein Hochpassfilter für das vervielfachte Signal besitzen.
D: Sie sollten unbedingt im linearen Kennlinienabschnitt betrieben werden
A: Frequenzvervielfacher
B: Oszillator
C: Selbstschwingende Mischstufe
D: Frequenzteiler
A: Grundfrequenz $\cdot 2 \cdot 2 \cdot 3 \cdot 3$
B: Grundfrequenz $\cdot 3 \cdot 2 \cdot 3 \cdot 2$
C: Grundfrequenz $\cdot 2 \cdot 3 \cdot 3 \cdot 2$
D: Grundfrequenz $\cdot 3 \cdot 3 \cdot 2\cdot 2$
$n = \frac{f_{Sender}}{f_{QRM}} = \frac{432MHz}{144MHz} = 3$
Es ist nur die Kombination aus $\textrm{Grundfrequenz}\,\cdot 2\cdot 2\cdot 3\cdot 3$ möglich, da diese als letzte eine Verdreifachung der Frequenz vornimmt.
Gegenprobe:
$$\begin{split}f_{Sender} &= f_{Grund}\cdot 2\cdot 2\cdot 3\cdot 3\\ &= 12MHz\cdot 2\cdot 2\cdot 3\cdot 3\\ &= 24MHz\cdot 2\cdot 3\cdot 3\\ &= 48MHz\cdot 3\cdot 3\\ &= \bold{144MHz}\cdot 3\\ &= 432MHz\end{split}$$
$$\begin{equation}f_\text{A1} = f_\text{E1} + f_\text{E2}\end{equation}$$
$$\begin{equation}f_\text{A2} = |f_\text{E1} – f_\text{E2}|\end{equation}$$
A:
B:
C:
D:
$$\begin{split}f_{A1} &= 21MHz + 31,7MHz\\ &= 52,7MHz\end{split}$$
$$\begin{split}f_{A2} &= |21MHz – 31,7MHz|\\ &= |-10,7MHz|\\ &= 10,7MHz\end{split}$$
A:
B:
C:
D:
A:
B:
C:
D:
A:
B:
C:
D:
A:
B:
C:
D:
A: Sie sollte gut abgeschirmt sein.
B: Sie sollte möglichst lose mit dem VFO gekoppelt sein.
C: Sie sollte niederfrequent entkoppelt werden.
D: Sie sollte nicht geerdet werden.
A: Einen
B: Einen
C: Teile eines I/Q-Mischers für das
D: Einen
A: Da die Frequenz des Oszillators für die Sendefrequenz heruntergemischt wird, verringert sich dadurch die Abweichung.
B: Da die Frequenz des Oszillators für die Sendefrequenz vervielfacht wird, nehmen die Nebenaussendungen mit zunehmender Frequenzabweichung zu.
C: Da die Frequenz des Oszillators für die Sendefrequenz heruntergemischt wird, verringert sich bei zunehmender Frequenzabweichung der Modulationsgrad.
D: Da die Frequenz des Oszillators für die Sendefrequenz vervielfacht wird, vervielfacht sich auch die Abweichung, die für SSB-Betrieb zu groß wäre.
A: sowohl beim Senden als auch beim Empfangen z. B. ein DMR-Signal in ein D-Star-Signal um.
B: beim Empfangen z. B. ein
C: sowohl beim Senden als auch beim Empfangen z. B. ein
D: sowohl beim Senden als auch beim Empfangen z. B. ein frequenzmoduliertes Signal in ein amplitudenmoduliertes Signal um.
A: Durch Rückkopplung
B: Durch Vervielfachung
C: Durch Mischung
D: Durch Frequenzteilung
A: Einen Empfangskonverter für das
B: Einen Transceiver für das
C: Einen Vorverstärker für das
D: Einen Transverter für das
Frequenz des Generators wird ver-3-facht: $38,666MHz \cdot 3 = 116MHz$
TX Weg
RX Weg
A: Ein Phasenvergleicher, ein Oberwellenmischer und ein Hochpass.
B: Ein Frequenzteiler durch 3, ein Verachtfacher und ein Notchfilter.
C: Ein Vervielfacher, ein selektiver Verstärker und ein Tiefpass.
D: Ein Mischer, ein
A:
B:
C:
D:
$f_{Osc,1} = \frac{\Delta f_u}{n} = \frac{408MHz}{9} = 45,333MHz$
$f_{Osc,2} = \frac{\Delta f_o}{n} = \frac{410MHz}{9} = 45,556MHz$
A:
B:
C:
D:
$f_{Osc,1} = \frac{\Delta f_u}{n} = \frac{402MHz}{9} = 44,6667MHz$
$f_{Osc,2} = \frac{\Delta f_o}{n} = \frac{404MHz}{9} = 44,889MHz$
A: Die Ausgangsleistung ist gegenüber der Eingangsleistung größer, obwohl keine Spannungsquelle notwendig ist.
B: Die Ausgangsleistung ist gleich der Eingangsleistung, da eine Spannungsquelle notwendig ist.
C: Die Ausgangsleistung ist gegenüber der Eingangsleistung größer und dazu ist eine Spannungsquelle notwendig.
D: Die Ausgangsleistung ist gleich der Eingangsleistung, obwohl keine Spannungsquelle notwendig ist.
A: Filterung des Sendesignals
B: Mischung des Sendesignals
C: Modulation des Sendesignals
D: Anhebung des Sendesignals
A: Als Begrenzerverstärker
B: Als linearer Verstärker
C: Als Vervielfacher
D: Als nichtlinearer Verstärker
A: HF-Verstärker
B: NF-Verstärker
C: Tongenerator
D: ZF-Verstärker
A: ca.
B: ca.
C: ca.
D: ca.
A: Sie sollte gegen HF-Einstrahlung gut entkoppelt sein.
B: Sie sollte über das Leistungsverstärkergehäuse geführt werden.
C: Sie sollte mit möglichst wenig Kapazität gegen Masse ausgelegt werden.
D: Sie sollte möglichst hochohmig sein.
A: einen Verstärker in Kollektorschaltung.
B: einen Verstärker in Emitterschaltung.
C: einen Oszillator in Kollektorschaltung.
D: einen Oszillator in Emitterschaltung.
A:
B:
C:
D:
A: $v_U$ ist groß (z. B. 100 ... 300) und $\varphi =
B: $v_U$ ist klein (z. B. 0,9 ... 0,98) und $\varphi =
C: $v_U$ ist klein (z. B. 0,9 ... 0,98) und $\varphi =
D: $v_U$ ist groß (z. B. 100 ... 300) und $\varphi =
A: in etwa gleich der Eingangsimpedanz und niederohmig.
B: sehr hoch im Vergleich zur Eingangsimpedanz.
C: sehr niedrig im Vergleich zur Eingangsimpedanz.
D: in etwa gleich der Eingangsimpedanz und hochohmig.
A: Pufferstufe zwischen Oszillator und Last verwendet werden.
B: Spannungsverstärker mit hoher Verstärkung verwendet werden.
C: Phasenumkehrstufe verwendet werden.
D: Frequenzvervielfacher verwendet werden.
A: einen Verstärker in Kollektorschaltung.
B: einen Verstärker für Gleichspannung.
C: einen Verstärker als Emitterfolger.
D: einen Verstärker in Emitterschaltung.
A: Einstellung der Basisvorspannung.
B: Einstellung der Gegenkopplung.
C: Verhinderung von Phasendrehungen.
D: Verhinderung von Eigenschwingungen.
A: Stabilisierung des Arbeitspunktes des Transistors.
B: Maximierung der Wechselspannungsverstärkung.
C: Verringerung der Wechselspannungsverstärkung.
D: Einstellung der Vorspannung am Emitter.
A: Erzeugung der erforderlichen Phasenverschiebung.
B: Festlegung der oberen Grenzfrequenz.
C: Anhebung niederfrequenter Signalanteile.
D: Wechselstromkopplung und Gleichspannungsentkopplung.
A:
B:
C:
D:
A: Sie nimmt zu.
B: Sie fällt auf Null ab.
C: Sie bleibt konstant.
D: Sie nimmt ab.
A: 10
B: 1
C: 0
D: 1/10
A: $v_U$ ist klein (z. B. 0,9 ... 0,98) und $\varphi =
B: $v_U$ ist groß (z. B. 100 ... 300) und $\varphi =
C: $v_U$ ist groß (z. B. 100 ... 300) und $\varphi =
D: $v_U$ ist klein (z. B. 0,9 ... 0,98) und $\varphi =
A: $\text{AP}_1$ ist kein geeigneter Verstärkerarbeitspunkt, $\text{AP}_2$ entspricht C-Betrieb, $\text{AP}_3$ entspricht B-Betrieb, $\text{AP}_4$ entspricht A-Betrieb.
B: $\text{AP}_1$ entspricht C-Betrieb, $\text{AP}_2$ entspricht B-Betrieb, $\text{AP}_3$ entspricht AB-Betrieb, $\text{AP}_4$ entspricht A-Betrieb.
C: $\text{AP}_1$ entspricht A-Betrieb, $\text{AP}_2$ entspricht AB-Betrieb, $\text{AP}_3$ entspricht B-Betrieb, $\text{AP}_4$ entspricht C-Betrieb.
D: $\text{AP}_1$ ist kein geeigneter Verstärkerarbeitspunkt, $\text{AP}_2$ entspricht A-Betrieb, $\text{AP}_3$ entspricht B-Betrieb, $\text{AP}_4$ entspricht C-Betrieb.
A: Wirkungsgrad 80 bis 87 %, hoher Oberschwingungsanteil, der Ruhestrom ist null.
B: Wirkungsgrad bis zu 80 %, geringer Oberschwingungsanteil, sehr geringer Ruhestrom.
C: Wirkungsgrad ca. 40 %, sehr geringer Oberschwingungsanteil, hoher Ruhestrom.
D: Wirkungsgrad bis zu 70 %, geringer Oberschwingungsanteil, geringer bis mittlerer Ruhestrom.
A: Wirkungsgrad 80 bis 87 %, hoher Oberschwingungsanteil, der Ruhestrom ist null.
B: Wirkungsgrad bis zu 70 %, geringer Oberschwingungsanteil, geringer bis mittlerer Ruhestrom.
C: Wirkungsgrad bis zu 80 %, geringer Oberschwingungsanteil, sehr geringer Ruhestrom.
D: Wirkungsgrad ca. 40 %, sehr geringer Oberschwingungsanteil, hoher Ruhestrom.
A: Wirkungsgrad ca. 40 %, sehr geringer Oberschwingungsanteil, hoher Ruhestrom.
B: Wirkungsgrad 80 bis 87 %, hoher Oberschwingungsanteil, der Ruhestrom ist null.
C: Wirkungsgrad bis zu 70 %, geringer Oberschwingungsanteil, geringer bis mittlerer Ruhestrom.
D: Wirkungsgrad bis zu 80 %, geringer Oberschwingungsanteil, sehr geringer Ruhestrom.
A: $\approx$
B: $\approx$
C: $\approx$
D: $\approx$
$P_{zu} = U \cdot I = 50V \cdot 2A = 100W$
$\eta_A = \frac{P_{ab}}{P_{zu}} \Rightarrow P_{ab} = \eta_A \cdot P_{zu} = 0,4 \cdot 100W = 40W$
A: $\approx$
B: $\approx$
C: $\approx$
D: $\approx$
$P_{zu} = U \cdot I = 50V \cdot 2A = 100W$
$\eta_C = \frac{P_{ab}}{P_{zu}} \Rightarrow P_{ab} = \eta_C \cdot P_{zu} = 0,85 \cdot 100W = 85W$
A: Bei etwa 70 bis 80 % des Stromes bei Nennleistung
B: Bei null Ampere
C: Bei fast 100 % des Stromes bei Nennleistung
D: Bei etwa 10 bis 20 % des Stromes bei Nennleistung
A: Er nimmt erheblich zu.
B: Er bleibt konstant.
C: Er verringert sich geringfügig.
D: Er nimmt erheblich ab.
A: A-, AB-, B- oder C-Betrieb
B: B- oder C-Betrieb
C: AB-, B- oder C-Betrieb
D: A-, AB- oder B-Betrieb
A: B-Betrieb
B: A-Betrieb
C: AB-Betrieb
D: C-Betrieb
A: Splatter auf benachbarten Frequenzen.
B: parasitären Schwingungen des Verstärkers.
C: Chirp im Sendesignal.
D: Frequenzsprüngen in der Sendefrequenz.
A: A-Betrieb
B: B-Betrieb
C: AB-Betrieb
D: C-Betrieb
A: direkt an der Antenne befestigt werden.
B: in einem gut isolierten Kunststoffgehäuse untergebracht werden.
C: vor dem Verstärker eingebaut werden.
D: in einem gut abschirmenden Metallgehäuse untergebracht werden.
A:
B:
C:
D:
$g = 20\cdot \log_{10}{(\frac{U_2}{U_1})}dB = 20\cdot \log_{10}{(\frac{4mV}{1mV})}dB = 12dB$
A:
B:
C:
D:
$g = 10\cdot \log_{10}{(\frac{P_2}{P_1})}dB = 10\cdot \log_{10}{(\frac{38W}{2,5W})}dB = 11,8dB$
A:
B:
C:
D:
$g = 16dB = 10dB + 6dB = 10 \cdot 4 = 40$
$P_2 = P_1 \cdot g = 1W \cdot 40 = 40W$
A: 45 %.
B: 100 %.
C: 55 %.
D: 222 %.
$P_{zu} = U \cdot I = 12,5V \cdot 16A = 200W$
$\eta = \frac{P_{ab}}{P_{zu}} = \frac{90W}{200W} = 45\%$
A: 25 %
B: 10 %
C: 40 %
D: 15 %
$\eta = \frac{P_{ab}}{P_{zu}} = \frac{25W}{10W} = 40\%$
A: Die Phasenlage zwischen Eingang und Ausgang beträgt immer
B: Er ist nur für sinusförmige Signale geeignet.
C: Die Kurvenform am Ausgang entspricht der Kurvenform am Eingang.
D: Die Amplitude am Ausgang entspricht der Amplitude am Eingang.
A: Unzulängliche Regelung der Stromversorgung
B: Zu hohe Restwelligkeit in der Stromversorgung
C: Kopplung zwischen Ausgang und Eingang
D: Unzulängliche Verstärkung
A: sollte die vollständige Schaltung in einem einzelnen Metallgehäuse untergebracht sein.
B: sollte jede Stufe gut abgeschirmt sein.
C: sollten die Betriebsspannungen den einzelnen Stufen mit koaxialen oder verdrillten Leitungen zugeführt werden.
D: sollten die Abschirmungen der einzelnen Stufen nicht miteinander verbunden werden.
A: sollte Verstärkerausgang und Netzteil möglichst weit voneinander entfernt aufgebaut werden.
B: sollte kein Schaltnetzteil als Stromversorgung verwendet werden.
C: sollten die Ein- und Ausgangsschaltungen gut voneinander entkoppelt werden.
D: sollte die Versorgungsspannung über ein Netzfilter zugeführt werden.
A: Amplitudenbegrenzer
B: Notchfilter
C: Bandpassfilter
D: Hochpassfilter